ЖЕНЩИНЫ ЗА БЕЗОПАСНОСТЬ

 

 

Нормы пожарной безопасности




Направления работы АНО "Женщины за безопасность"

* Развитие международного сотрудничества в сфере пожарной безопасности

* Научно-техническое консультирование по вопросам пожарной безопасности

* Обучение специализированному английскому языку для сотрудников пожарно-спасательных служб и специалистов сферы безопасности

* Разработка, производство и распространение сувенирной продукции пожарной тематики

* Оказание социальной помощи

* Обучение правилам пожарной безопасности

* Оказание психологической помощи действующим сотрудникам пожарно-спасательных служб России и членам их семей



Принимая во внимание актуальность и значимость поставленных целей, АНО «Женщины за безопасность» приглашает к сотрудничеству:

территориальные органы самоуправления

общественные организации

частные предприятия

лиц, готовых помочь в проведении благотворительных акций и оказании спонсорской помощи для осуществления мероприятий, направленных на защиту жизни и здоровья людей, на укрепление системы мер пожарной безопасности.

Строительные нормы и правила - ПРИЛОЖЕНИЕ 18

Вместо эпиграфа:Error code:6
(с умножением на l) ординаты линии влияния изгибающего момента в опорном сечении продольного ребра над “средним” поперечным ребром l при расположении нагрузки над поперечным ребром i;

l – пролет продольного ребра (см. чертеж, б);

L – пролет поперечного ребра (см. чертеж, в);

u – координата положения нагрузки от начала поперечного ребра.

Таблица 1

Номер поперечного ребра i Ординаты линии влиянияпри z
0 0,1 0, 0,5 1,0
1 0 0,0507 0,0801 0,1305 0,1757
2 0 -0,0281 -0,0400 -0,0516 -0,0521
3 0 0,0025 -0,0016 -0,0166 -0,0348
4 0 0,0003 0,0016 0,0015 0,0046
5 0 -0,0001 0 0,0014 0,0025
6 0 0 0 0,0001 0,0012

В табл. 1 обозначено:

z - параметр, характеризующий изгибную жесткость ортотропной плиты и определяемый по формуле

,

где Isl - момент инерции полного сечения продольного ребра относительно горизонтальной оси (см. чертеж в);

a - расстояние между продольными ребрами;

Is - момент инерции полного поперечного ребра – с прилегающим участком настила шириной 0,2 L, но не более l – относительно горизонтальной оси х1 (см. чертеж, а).

Примечание. В табл. 1 принята следующая нумерация поперечных ребер i: ребра 2–6 расположены на расстоянии l одно от другого в каждую сторону от “среднего” поперечного ребра 1 (см. чертеж, a).

4. В железнодорожных пролетных строениях лист настила ортотропной плиты проезжей части следует рассчитывать на изгиб,при этом прогиб листа настила не проверяется.

При устройстве пути на балласте наибольшие значения изгибающих моментов в листе настила над продольными ребрами следует определять по формулам:

в зоне под рельсом

My = -0,1 n a2 ; (3)

в зоне по оси пролетного строения

My = -0,08 n a2 , (4)

где n – нагрузка на единицу длины, принимаемая по п. 2 обязательного приложения 5*.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЫ ПО ПРОЧНОСТИ

5. Для проверки прочности элементов ортотропной плиты необходимо получить в результате расчетов в предположении упругих деформаций, стали в сечениях I, II, III и точках А, В, С, А1, В1, D1, указанных на чертеже, нормальные напряжения в листе настила, продольных и поперечных ребрах, а также касательные напряжения в листе настила, от изгиба ортотропной плиты между главными балками s xp, s yp и t xyp и совместной работы ее с главными балками пролетного строения s xc, s yc и t xyc.

6. Проверку прочности растянутого при изгибе ортотропной плиты крайнего нижнего волокна продольного ребра следует выполнять в зоне отрицательных моментов неразрезных главных балок в сечении I–I посредине пролета l среднего продольного ребра (см. чертеж, а – точка A) по формулам:

y s xc + m1c 1s xp Ј Ry m ; (5)

s xc + s xp Ј m2 Ryn m , (6)

где Ry, Ryn – расчетное и нормативное сопротивления металла продольного ребра;

m – коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 60*;

m1, m2 – коэффициенты условий работы; для автодорожных и городских мостов, а также для автодорожного проезда совмещенных мостов их следует принимать по табл. 2*; для железнодорожных и пешеходных мостов,а также для железнодорожного проезда совмещенных мостов

; при этом проверка по формуле (6) не выполняется;

c – коэффициент влияния собственных остаточных напряжений, принимаемый c 1 = 0,9 – для крайнего нижнего волокна продольного ребра, выполненного из полосы, прокатного уголка или прокатного тавра, и c 1 = 1,1 – для продольного ребра в виде сварного тавра;

, y , – коэффициенты, определяемые по пп. 4.28* и 4.26*.

Таблица 2*

s xc / s xp Значения коэффициентов m1 и m2 для полосовых ребер
m1 m2
0 0,55 1,40
0,25 0,40 1,50
0,45 0,25 1,60
0,65 0,13 1,60

Примечание. Коэффициенты m1 и m2 для промежуточных значений s xc/s xp следует определять линейной интерполяцией.

7. Проверку прочности сжатого при местном изгибе ортотропной плиты крайнего нижнего волокна продольного ребра следует выполнять в зоне положительных моментов неразрезных главных балок в опорном сечении II–III среднего продольного ребра (см. чертеж а – точка В) по формуле

,(7)

где

wpe2A3.jpg (761 bytes), y – коэффициенты, определяемые по пп. 4.28* и 4.26*;

c 2 - коэффициент влияния собственных остаточных напряжений, принимаемый c 2 = 1,1 – для крайнего нижнего волокна ребра, выполненного изполосы, прокатного уголка или прокатного тавра, и c 2 = 0,9 – для ребра в виде сварного тавра;

m - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 60*.

8. Проверку прочности крайнего нижнего волокна поперечной балки следует выполнять в сечении III–III посредине ее пролета (см. чертеж в – точка С) по формуле

(8)

где

wpe2A4.jpg (761 bytes) – коэффициент, определяемый по формулам (143) и (144);

m – коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 60*.

9. Расчет по прочности листа настила следует выполнять в точках А1, В1, D1 (см. чертеж б) по формулам:

; (9)

t xy Ј Rs m , (10)

гдеs x = s xc + m4 s xp ; s y = s yc + m4 s yp ;

t xy = t xyc + t xyp ;

m - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 60*;

m3 – коэффициент, равный 1,15 при s y = 0 или 1,10 при s y 0;

m4 – коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,05 – при проверке прочности листа настила в точке A1 ортотропной плиты автодорожных и городских мостов и 1,0 – во всех остальных случаях.

При выполнении данной проверки допускается принимать в качестве расчетных загружения, при которых достигает максимального значения одно из действующих в данной точке ортотропной плиты напряжений s x, s y или t xy.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЫ ПО УСТОЙЧИВОСТИ

10. Местная устойчивость листа настила между продольными ребрами, продольных полосовыхребер, свесов поясов тавровых продольных и поперечных ребер должна быть обеспечена согласно пп. 4.45* и 4.47, а стенки тавровых ребер – согласно обязательному приложению 16*. При этом следует выбирать наиболее невыгодную комбинацию напряжений от изгиба ортотропной плиты между главными балками и совместной ее работы с главными балками пролетного строения.

11. Общая устойчивость листа настила, подкрепленного продольными ребрами, должна быть обеспечена поперечными ребрами.

Момент инерции поперечных ребер Js (см. п. 3) сжатой (сжато-изогнутой) ортотропной плиты следует определять по формуле

, (11)*

где a – коэффициент, определяемый по табл. 2, а*;

y – коэффициент, принимаемый равным: 0,055 при k = 1; 0,15 при k = 2; 0,20 при k і 3;

k – число продольных ребер рассчитываемой ортотропной плиты;

L – расстояние между стенками главных балок или центрами узлов геометрически неизменяемых поперечных связей;

l – расстояние между поперечными ребрами;

Jsl – момент инерции полного сечения продольного ребра (см. п. 3);

s xc – действующие напряжения в листе настила от совместной работы ортотропной плиты с главными балками пролетного строения, вычисленные в предположении упругих деформаций стали;

s x,cr,ef – напряжение, вычисленное по табл. 68* по значению s x,cr = s xc.

Таблица 2а*

w 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,95 1
a 0 0,016 0,053 0,115 0,205 0,320 0,462 0,646 0,872 1,192 1,470 2,025

Допускается также определять s x,cr,ef последующей формуле

.

Примечание. Коэффициент w определяется по формуле

, где j 0 следует находить по табл. 3* п. 12 при lef = l.

Для сжатой ортотропной плиты, не воспринимающей местной нагрузки, в формуле (11)* коэффициент a следует принимать равным 2,025, что обеспечивает равенство расчетной длины lef продольных ребер расстоянию между поперечными ребрами l.

12*. Расчет по общей устойчивости ортотропной плиты в целом (сжатой и сжато-изогнутой) при обеспечении условия (11)* следует выполнять по формуле

s xc Ј j 0 Ry m , (12)*

где s xc – см. п. 11*;

j 0 – коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 3* в зависимости от гибкости l 0;

m – коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 60* п. 4.19*.

Таблица 3*

Гибкость l 0, l 1 Коэффициент j 0 для стали марок
16Д 15ХСНД 10ХСНД, 390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс
0 1,00 1,00 1,00
41 1,00 1,00 1,00
44 1,00 1,00 0,96
50 1,00 0,92 0,88
53 1,00 0,87 0,83
60 0,95 0,76 0,72
70 0,83 0,64 0,59
80 0,73 0,56 0,49
90 0,64 0,50 0,43
100 0,59 0,44 0,38
110 0,53 0,39 0,33
120 0,47 0,34 0,28
130 0,41 0,30 0,25
140 0,36 0,26 0,22
150 0,32 0,23 0,20
160 0,29 0,21 0,17
170 0,26 0,19 0,16
180 0,23 0,17 0,14
190 0,21 0,15 0,13
200 0,20 0,14 0,11

Гибкость следует определять по формуле

, (13)*

где lef - расчетная (свободная) длина продольных ребер, определяемая из выражения

.

Коэффициент w находят из табл. 2а* по значению

;

Js , Jsl и l - см. п. 3;

a - расстояние между продольными ребрами;

lh - толщина листа настила;

x - коэффициент, принимаемый равным 1,0 –для ортотропной плиты нижнего пояса и по табл. 4* – для плиты верхнего пояса коробчатых главных балок;

A - площадь полного сечения продольного ребра;

- (здесь Jt – момент инерции полного сечения продольного ребра при чистом кручении).

Таблица 4*

f / i Коэффициент x
0 1,00
0,01 0,75
0,05 0,70
0,10 0,66

f – прогиб продольного ребра между поперечными ребрами;

i – радиус инерции полного сечения продольного ребра.

Сжато-изогнутую ортотропную плиту железнодорожных мостов на общую устойчивость следует проверять по формуле (167), принимая гибкость по формуле (13)* при x = 1,0.

13. Тавровые продольные ребра (см. чертежи, в, г) сжатой ортотропной плиты нижнего пояса коробчатых главных балок при изгибно-крутильной форме потери устойчивости следует рассчитывать по формуле (12)*, принимая коэффициент продольного изгиба j 0 в зависимости от гибкости l 1.

Гибкость l 1 следует определять по формуле

, (14)

где Ip = Iy + Iz + A (hw - e)2 ;

l – см. п. 3;

hw – высота стенки ребра толщиной tw (см. чертеж, г);

е – расстояние от центра тяжести полки шириной bf, толщиной tf до центра тяжести таврового продольного ребра (см. чертеж, г);

Iy, Iz – соответственно момент инерции сечения таврового продольного ребра относительно горизонтальной оси у и вертикальной оси z;

;

;

A = bf tf + hw tw .

Для обеспечения местной устойчивости элементов таврового сечения продольного ребра толщина полки и стенки должна удовлетворять требованиям п. 4.45*:

при bf > 0,3 hw продольное ребро полного сечения следует считать двутавром, при bf = 0 – тавром;

при 0 < bf Ј 0,3 hw требования к толщине стенки определяются по линейной интерполяции между нормами для двутавра и тавра (bf = 0).



Москва, ул. Нижняя Сыромятническая, 5/7

Санкт-Петербург,
ул. Уральская, 13

   

 

тел./ф.: (495) 916-76-34/43

тел./ф.: (812) 309-20-00